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工藝研究論文

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工藝研究論文

工藝研究論文范文第1篇

在制造業(yè)中,機(jī)械制造占據(jù)了很大一部分,尤其是當(dāng)今社會,可以說幾乎所有的制造都是機(jī)械加工而成的。因此,機(jī)械制造業(yè)在我國市場占據(jù)了主要的地位,機(jī)械制造業(yè)在國民經(jīng)濟(jì)當(dāng)中為國家供應(yīng)了裝備,它的發(fā)展對國民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展有著很大的影響。我國的制造業(yè)為國民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展貢獻(xiàn)了很大一部分的力量,并且成績斐然。可以根據(jù)機(jī)械制造業(yè)的幾個主要的部分分析一下,以此來看它的發(fā)展現(xiàn)狀。

1.1基礎(chǔ)設(shè)施與設(shè)備

在機(jī)械制造業(yè)之中,制造專業(yè)的設(shè)備與儀器的加工對加工的水平有著重要的作用??墒?,事實上我國對很多精密的設(shè)備零件并沒有自主的知識產(chǎn)權(quán),主要依靠的是進(jìn)口,這對國內(nèi)制造業(yè)有著極大的限制。對比日本、美國等發(fā)達(dá)國家,我國在制造技術(shù)和加工工藝上有著巨大的差距,正是因為這種機(jī)械加工工藝的落后,造成了我國機(jī)械加工的效率低下,生產(chǎn)的質(zhì)量也比較差。

1.2制造加工工藝

當(dāng)今社會,電子技術(shù)和信息技術(shù)都由于科技信息的發(fā)達(dá)而得到了快速的發(fā)展。機(jī)械制造業(yè)也越來越關(guān)注科技信息的應(yīng)用。近幾年來,提起中國制造,人們往往把他與假冒偽劣或是質(zhì)量沒保障相聯(lián)系。產(chǎn)品質(zhì)量往往是和機(jī)械加工工藝相聯(lián)系的。因此我國應(yīng)當(dāng)加大對于新型和高科技技術(shù)的加工方法的擴(kuò)大應(yīng)用,努力使制造加工水平得到良好的提高。

1.3智能與自動化工藝技術(shù)

計算機(jī)技術(shù)的日益發(fā)展,使得制造工業(yè)中的自動化的程度得到了充分的提高。發(fā)達(dá)國家已經(jīng)基本實現(xiàn)了機(jī)械制造工業(yè)的自動化與智能化以及集成化產(chǎn)品制造??墒牵谖覈挥袠O少數(shù)的大型機(jī)械加工企業(yè)達(dá)到了國際的水平,而大部分工廠仍舊是以傳統(tǒng)的制造工藝進(jìn)行生產(chǎn)的。

1.4生產(chǎn)與管理部分

制造工業(yè)發(fā)達(dá)的一些國家對于機(jī)械加工的管理都是通過計算機(jī)進(jìn)行遠(yuǎn)程管理與操控的,相對于我們國家只有極少數(shù)的企業(yè)應(yīng)用計算機(jī)進(jìn)行輔的管理之外,剩下的大多數(shù)中小型企業(yè)依然是處在經(jīng)驗的管理階段。我國的大部分機(jī)械加工企業(yè)的管理都是管理水平較低,市場開拓的能力弱,競爭能力低下。

1.5核心技術(shù)與開發(fā)

自從中國進(jìn)入世界貿(mào)易組織之后,雖然大量對外招商引資,可是在引進(jìn)先進(jìn)裝備的同時,核心技術(shù)卻是過不去的一道坎,始終難以把握。根據(jù)相關(guān)數(shù)據(jù)說明,對外來技術(shù)的依賴性居然高至50%,對于這個比例,發(fā)達(dá)國家卻只有30%以下。國防企業(yè)是一定要有自己的核心技術(shù),國防技術(shù)的依賴性對于國家的安全性是一個很大的威脅。現(xiàn)在世界格局發(fā)生了轉(zhuǎn)變,中國是一個全球性的制造大國。但是因為核心技術(shù)的不足以及自主知識產(chǎn)權(quán)的缺乏,致使我國的制造加工業(yè)處于國際價值鏈的低端。除去以上分析的幾個問題,國家的政治政策與宏觀方針,創(chuàng)新能力以及人才的培養(yǎng)方案等等,對我國的機(jī)械制造與加工工藝都有著一定的影響。文章從機(jī)械加工工藝的流程和優(yōu)化進(jìn)行重點(diǎn)分析。

2機(jī)械加工工藝的優(yōu)化研究

為使機(jī)械加工更好的適應(yīng)現(xiàn)代市場的轉(zhuǎn)變,機(jī)械加工真要面對一個巨大的改革,而對于機(jī)械加工工藝的優(yōu)化就成了中小型企業(yè)的選擇。要想要優(yōu)化加工工藝,需要從以下幾點(diǎn)考慮:

2.1了解機(jī)械加工工藝發(fā)展中出現(xiàn)的問題

對于機(jī)械加工工藝中的問題在上文中已有提到,現(xiàn)階段最主要的問題就是如何提高我們自主創(chuàng)新的能力以及對于核心技術(shù)研發(fā)的能力和怎樣提高我國制造工藝信息化的水平。

2.2優(yōu)化工藝流程建立在提高效益的基礎(chǔ)之上

對引進(jìn)先進(jìn)的設(shè)施設(shè)備注重看待,淘汰掉落后的加工工藝。通過對原材料形狀、性能、材質(zhì)等進(jìn)行相應(yīng)的改變與優(yōu)化,成為更加優(yōu)良的成品的過程就是加工工藝的優(yōu)化。新的工藝主要的一點(diǎn)就是要提高生產(chǎn)的效率降低制造的成本。用新進(jìn)的科技技術(shù),運(yùn)用新的裝備是優(yōu)化工藝的最有效的路徑。對技術(shù)人員研發(fā)產(chǎn)品過程中的知識產(chǎn)權(quán)進(jìn)行保護(hù),對技術(shù)人員的待遇進(jìn)行合理提高。我國在機(jī)械加工上通常是缺少原則的,存在普遍的仿制加工的現(xiàn)象。對于知識產(chǎn)權(quán)的維護(hù)幾近于無,這不僅是損害了發(fā)明者的利益,還禁錮了機(jī)械制造工藝的發(fā)展,大大打擊了制造工藝者的創(chuàng)新工藝的積極性。國家應(yīng)該制定相關(guān)政策,打擊技術(shù)盜用,維護(hù)技術(shù)人員的利益。

3對于制造工藝成本的優(yōu)化

主要內(nèi)容:①對工藝材料進(jìn)行合理的選擇,材料本身的性質(zhì),如硬度、性能、可加工性等對于機(jī)械制造工藝都有一定的影響;②對于金屬材料的切割盡可能減少,這樣做不僅節(jié)約了時間,同時也減少了原材料的浪費(fèi),但是減少的程度與實際加工要進(jìn)行優(yōu)化比對,做到綜合最佳;③降低加工的難度。因為機(jī)械加工工藝的操作與工具的一些限制,有的形狀難以加工。因此要盡可能的把難度降到最低,但是還是要做到符合要求。

4結(jié)束語

工藝研究論文范文第2篇

鋼絞線壓花錨固技術(shù)使用時間不長,尚未形成一套成熟的經(jīng)驗,尤其是七孔壓花錨,施工實踐相當(dāng)少。根據(jù)一些資料介紹,混凝土的強(qiáng)度,構(gòu)造配筋的多少、混凝土握裹層厚度及鋼絞線長度等因素,對壓花錨固技術(shù)的成敗都起著非常重要的作用。因此,為了驗證設(shè)計,并為施工提供必要的數(shù)據(jù),在箱梁施工前進(jìn)行了一次壓花錨固性能試驗,由試驗積累了不少有價值的資料與經(jīng)驗。

1試塊的設(shè)計

1.1試塊尺寸地擬定;

錨固板厚度、混凝土強(qiáng)度、構(gòu)造鋼筋的布置、鋼絞線的錨固長度及錨具質(zhì)量等是影響壓花錨固性能的幾項指標(biāo)。為了盡可能使試塊與實際箱梁各項參數(shù)相接近,故擬定試塊尺寸長300cm、寬150cm、厚20cm,混凝土的強(qiáng)度為C50,在錨固端設(shè)鋼筋網(wǎng)片和螺旋筋,均與實橋保持一致。試塊內(nèi)鋼絞線品種與實橋相同。鋼絞線壓花形狀按實橋設(shè)計圖制作,壓花后用鋼筋將鋼絞線固定好,并采用與實橋相同的扁型波紋管及7孔扁錨具固定。試塊內(nèi)設(shè)一部分構(gòu)造鋼筋,其數(shù)量較實橋設(shè)計圖的鋼筋量稍少。鋼絞線錨固長度較大,為增加其穩(wěn)定,在試塊的兩側(cè)增設(shè)20cm高的加勁肋。試塊分兩次灌注,間隔6天,在灌注試驗塊的同時做砼強(qiáng)度試塊5組。

1.2測點(diǎn)布置及試驗?zāi)康模?/p>

(1)為弄清混凝土對鋼絞線粘結(jié)錨固力沿長度的變化,選擇有代表性的鋼絞線沿長度方向設(shè)應(yīng)變測點(diǎn)。每個試塊選擇4根鋼絞線,每根鋼絞線按等距離設(shè)2~3個測點(diǎn)。在測點(diǎn)處將鋼絞線打磨平整,再按照工藝要求,在每個測點(diǎn)粘貼兩片應(yīng)變片。

(2)為了測試出壓花錨附近混凝土應(yīng)力分布情況,對第一號試塊測試采用:a.在試塊內(nèi)埋設(shè)鋼筋應(yīng)變計24根;b.在試塊的一面粘貼大標(biāo)距(標(biāo)距100cm)應(yīng)變片;c.在試塊的另一面采用手持式應(yīng)變儀,共設(shè)測點(diǎn)44組。對第二號試塊的應(yīng)力測試采用:a.在試塊內(nèi)埋設(shè)鋼筋計16根;b.在試塊的一面采用手持應(yīng)變儀,共設(shè)測點(diǎn)44組。

2實驗裝置及加載方法

實驗設(shè)備主要有張拉千斤頂YCQ-25,及配套的油泵、油壓表。試驗前用YE-5000壓力機(jī)進(jìn)行標(biāo)定。測量混凝土變形用的BYJ-2行應(yīng)變儀和手持式應(yīng)變儀。為了觀測砼的裂紋還配備了刻度放大鏡。

按設(shè)計要求,當(dāng)混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的85%后,即可進(jìn)行張拉試驗。第一號試塊灌注后,故于3日后開始試驗。試驗前對混凝土強(qiáng)度試塊試驗為57.6MkP,稍超出了設(shè)計張拉強(qiáng)度。第二號塊試驗時,混凝土的強(qiáng)度控制在設(shè)計強(qiáng)度的85%之內(nèi),測量混凝土應(yīng)力時不再貼應(yīng)變片,僅采用手持式應(yīng)變儀。從灌注試塊后第二天開始,每天上午對強(qiáng)度試塊進(jìn)行試驗。進(jìn)行第二號塊試驗時混凝土試塊張拉強(qiáng)度39.7MPa,盡管較設(shè)計張拉強(qiáng)度42.5MPa低一點(diǎn),但這是偏于安全的。

兩次試驗的加載程序均按設(shè)計張拉力的40%、70%、100%三級加載。具體加載方法及測試內(nèi)容如下:

(1)加載至40%(78KN)后保持荷載5分鐘,對各測點(diǎn)進(jìn)行測試;

(2)當(dāng)加載至70%(136.7KN)后保持10分鐘,進(jìn)行各測點(diǎn)的測試,并觀測混凝土表面是否有裂縫;

(3)當(dāng)加載至100%(195.3kN)后保持10分鐘,再次進(jìn)行各測點(diǎn)的測試,觀測混凝土表面是否有裂縫;

原計劃加載至100%后持荷2小時,繼續(xù)觀測各項表面數(shù)據(jù)變化情況,并將試塊表面清掃干凈,仔細(xì)觀測表面有無裂縫,再持荷一小時繼續(xù)加載(超張拉)至破壞。但因千斤頂額定最大張拉力為250kN,油泵壓強(qiáng)上不去,最后僅加載至230kN即停止,此時僅超張拉18%,在此荷載狀態(tài)下進(jìn)行了各項數(shù)據(jù)的觀測和混凝土表面裂縫的觀測。鑒于觀測結(jié)果正常,決定再持荷24小時繼續(xù)觀測,第二天再去觀測時,試塊表面仍未出現(xiàn)裂縫。

3結(jié)果及分析

3.1鋼絞線受力測試結(jié)果:

將兩次試驗過程中鋼絞線上應(yīng)變測點(diǎn)在各階段中測試數(shù)據(jù)換算成軸向拉力(鋼絞線彈性模量為1.95*105MPa,斷面積為140mm2),從數(shù)據(jù)看出,鋼絞線的測點(diǎn)距張拉端近的點(diǎn)實測拉力最大;第二個測點(diǎn)(距離張拉錨固端70cm~80cm)拉力小了很多;第三個測點(diǎn)(距離張拉錨固端110cm~130cm)基本上沒有拉力存在。這種分布隨著張拉階段不同有規(guī)律的變化。

3.2鋼絞線與混凝土的粘貼錨固性能;

同一根鋼絞線相鄰兩點(diǎn)拉力差即是該段混凝土對鋼絞線粘結(jié)錨固力。從數(shù)據(jù)看這種錨固力也是從張拉端開始逐漸遞減,而且遞減得很快。到第二個測點(diǎn)已經(jīng)變得很小了。由第二個測點(diǎn)到第三個測點(diǎn)之間基本沒有錨固力。說明有效錨固長度只到第二個測點(diǎn)為止,往后基本沒有錨固作用。

3.3試塊混凝土應(yīng)力測試結(jié)果;

本次試驗在兩個試塊內(nèi)都埋設(shè)了應(yīng)變式鋼筋計,但由于灌注過程中失效一部分,加上測試結(jié)果也不十分理想,比較離散。此外在1號試塊表面貼了不少大標(biāo)距應(yīng)變片,但由于粘貼時混凝土齡期僅3天,混凝土內(nèi)部的自由水尚未完全散失,因此不少測點(diǎn)因絕緣度差使測試數(shù)據(jù)規(guī)律性差。三種測試手段中以手持式應(yīng)變儀測試結(jié)果相對最穩(wěn)定、規(guī)律性也好。

3.3.1豎向應(yīng)力;

將兩個試塊的手持式應(yīng)變儀測試值換算成應(yīng)力值,可以看出,張拉過程中在壓花錨頂端出現(xiàn)了拉應(yīng)力。拉應(yīng)力最大為1.44MPa。其他各斷面均為壓應(yīng)力。張拉錨頭附近斷面的壓應(yīng)力最大,可達(dá)6.12MPa(2號試塊中)。

3.3.2橫向應(yīng)力;

兩個試塊的實測應(yīng)變值除在張拉端錨頭的兩側(cè)有很小的拉應(yīng)力出現(xiàn)外,其他均為壓應(yīng)力。最大壓應(yīng)力大約在試塊長度1/2斷面處,最大值為2.84MPa(1號試塊中)。

從兩個試塊的測試結(jié)果看,第二次試驗的應(yīng)力值普遍偏大,兩次試驗,混凝土的齡期不同,兩個試塊的混凝土強(qiáng)度有一定的差別,第一號試塊張拉時,混凝土強(qiáng)度為57.6MPa,第二號試塊張拉時強(qiáng)度為39.7MPa。雖然張拉力一樣,由于強(qiáng)度不同產(chǎn)生的應(yīng)變不同。而換算時采用同樣彈性模量值,結(jié)果使計算出的應(yīng)力值有一個差別。

3.3.3試塊混凝土表面裂紋情況兩次試驗每次張拉后都檢查試塊混凝土表面,特別進(jìn)行第三級張拉和超張拉后,經(jīng)過仔細(xì)的檢查,均未發(fā)現(xiàn)混凝土表面有裂紋。

從混凝土應(yīng)力測試結(jié)果看,拉壓應(yīng)力值都很小,也不足以造成混凝土開裂。

4結(jié)論

4.1本次壓花錨固性能試驗不論試塊尺寸,混凝土強(qiáng)度還是壓花錨固長度均與實梁設(shè)計保持一致,其中試塊的構(gòu)造配筋比實梁偏少;另外第二個試塊張拉時混凝土的強(qiáng)度只有39.7MPa,比設(shè)計要求的42.5MPa還小,而且對兩個試塊都按設(shè)計張拉力的15%~18%進(jìn)行超張拉,既沒有發(fā)生鋼絞線拔出,也沒有發(fā)生表面有裂紋。說明采用壓花錨的設(shè)計是合理的,所設(shè)計梁的斷面尺寸(橋面板厚度20cm)是滿足要求的,按照設(shè)計要求進(jìn)行施工是安全的。

工藝研究論文范文第3篇

關(guān)鍵詞:玻璃鋼面板;制造工藝;復(fù)合型材料;建筑行業(yè);優(yōu)越性;先進(jìn)性

近年來,隨著我國市場經(jīng)濟(jì)快速發(fā)展,工藝水平不斷提升,材料工程技術(shù)日益成熟,玻璃鋼面板應(yīng)用變得越來越廣泛。玻璃鋼作為一種新型的復(fù)合材料,其被廣泛應(yīng)用于各行領(lǐng)域,例如玻璃鋼面板材料被廣泛應(yīng)用于家電制造、船舶制造、汽車、制造零件以及玻璃纖維增強(qiáng)塑料等方面。近年來,國家加強(qiáng)了金屬消耗管理和控制,很多材料消耗考慮到節(jié)約問題,發(fā)明新型節(jié)能材料勢在必行。本文針對玻璃鋼面板制造工藝進(jìn)行研究,比較性地分析了玻璃鋼面板的優(yōu)越性和先進(jìn)性,探討了玻璃鋼面板新技術(shù)的發(fā)展趨勢。

1玻璃鋼面板工藝簡介

玻璃鋼(FRP)即通常所說的纖維強(qiáng)化塑料,指的是環(huán)氧樹脂、增強(qiáng)不飽和聚酯、酚醛樹脂基體。玻璃鋼主要以玻璃纖維或者制品作為增強(qiáng)材料的增強(qiáng)塑料。玻璃鋼具有質(zhì)輕、堅硬、不導(dǎo)電、機(jī)械性能較高、耐腐蝕等特性,其能夠替代鋼材制造機(jī)械零件。近年來,玻璃鋼技術(shù)發(fā)展日益成熟,作為塑料基的增強(qiáng)材料,玻璃纖維已經(jīng)擴(kuò)大到了很多方面。各種類型的纖維材料制成增強(qiáng)塑料,導(dǎo)致了增強(qiáng)塑料的類型逐漸增多,而玻璃鋼材料逐漸成為了新型增強(qiáng)塑料的一部分。隨著人們對于環(huán)境衛(wèi)生要求越來越高,新型材料的安全性、環(huán)保性、節(jié)能性等均被很多制造企業(yè)所看重,而玻璃鋼面板很好地滿足了這些條件。

2玻璃鋼面板的優(yōu)越性比較研究概述

玻璃鋼面板被廣泛應(yīng)用于各行各業(yè),而且其優(yōu)越性比較突出,下面將針對電器市場上的玻璃鋼面板和不銹鋼面板的燃?xì)庠钚阅苓M(jìn)行比較,分析出玻璃面板的優(yōu)越性。

2.1材質(zhì)比較

不銹鋼屬于耐空氣、水以及蒸汽等弱腐蝕介質(zhì)和酸堿鹽侵蝕的化學(xué)腐蝕鋼材。不銹鋼經(jīng)過多年使用之后還可能保持原來的模樣,其耐用程度很高,但是鋼材的消耗相當(dāng)大,不銹鋼的燃?xì)庠钏衅骷枰饘?,甚至螺絲釘都需要鋼材。玻璃鋼面板屬于一種預(yù)應(yīng)力玻璃,為了提升玻璃鋼的強(qiáng)度,通常會采用化學(xué)方法和物理方法來擠壓玻璃,玻璃承受外力之前要抵消表層應(yīng)力,進(jìn)而提升玻璃鋼的承載能力。玻璃鋼面板的材質(zhì)主要是由硅元素構(gòu)成的,其元素儲量在地球上非常龐大,因此材料易取、方便生產(chǎn)。

2.2安全性比較

不銹鋼的燃?xì)庠钤诠ぷ鞯臅r候,其灶頭溫度相當(dāng)高,而且燃?xì)庠畈讳P鋼面板的隔熱問題經(jīng)過特殊處理得以解決。因此即使燃?xì)庠罟ぷ鲿r間相當(dāng)長,面板的溫度也仍然如常溫一樣。玻璃鋼面的燃?xì)庠畛霈F(xiàn)過爆炸事件,因此很多用戶非常擔(dān)心玻璃鋼面板的安全性。玻璃鋼面板本身不具備爆炸條件,但是用戶在使用過程中操作不當(dāng)則很容易引起爆炸。值得注意的是,玻璃鋼燃?xì)庠畋仨毝ㄆ谇謇碓钊﹄s質(zhì),避免出現(xiàn)火孔堵塞問題,平日做好玻璃鋼面板的清理和養(yǎng)護(hù)工作,如此便可有效預(yù)防玻璃鋼燃?xì)庠畋ā?/p>

2.3清潔性能比較

不銹鋼面板清潔上可以使用抹布和清潔劑進(jìn)行清洗便可直接去除油污,但是抹布擦拭之后不銹鋼面板很可能留下水漬,影響不銹鋼面板的美觀程度。玻璃鋼面板的清潔和不銹鋼的清潔方法一樣,但是即使清理過程中遺留水漬也不會影響面板的美觀度,而且玻璃鋼面板在清潔上較之不銹鋼面板的清潔更加容易簡單且不影響美觀。綜上所述,不銹鋼面板和玻璃鋼面板在燃?xì)庠钪械膽?yīng)用各自具有其獨(dú)特的優(yōu)勢,因此在進(jìn)行選擇的時候要根據(jù)實際情況選擇材質(zhì)。玻璃鋼面板的應(yīng)用變得越來越廣泛,其優(yōu)越性體現(xiàn)在很多方面,而且在不同的行業(yè)領(lǐng)域應(yīng)用不一樣,本次僅針對燃?xì)庠顟?yīng)用優(yōu)越性方面進(jìn)行二者比較,由于篇幅關(guān)系其他領(lǐng)域應(yīng)用不做贅述。

3玻璃鋼面板制造工藝流程以及技術(shù)

玻璃鋼面板制造生產(chǎn)的時候,具有完整的生產(chǎn)工藝流程:模具清理玻璃纖維制品裁剪拋光涂刷脫模劑配料涂刷膠衣層鋪層檢查檢驗以及測試。其中模具清理作為玻璃鋼面板制作的工藝準(zhǔn)備階段,尺寸檢查和表面加工必須在該階段完成。尺寸檢驗的時候應(yīng)將誤差控制在5%之內(nèi),模具的結(jié)構(gòu)形成形狀必須要符合圖紙要求;表面加工主要是針對模具平面加工,確保成品玻璃鋼面板經(jīng)過模具糊制完成之后表面能夠光潔、平整。玻璃纖維制品裁剪時,需要開展裁剪前檢查,確保玻璃纖維制品必須要無褶皺、無缺陷、無潮濕、無變霉等情況,裁剪必須要按照規(guī)定的布紋方向進(jìn)行,且裁剪的尺寸要與設(shè)計保障一致。拋光涂刷脫模劑操作在玻璃鋼面板制作的時候必不可少,通過拋光可以使得表面變得光潔,而涂刷脫模劑則為后期工件脫模打基礎(chǔ)。配料要求玻璃鋼面板制作時必須按照手糊工藝操作規(guī)程,應(yīng)使用廠家提供的原料進(jìn)行配比,配料過程中應(yīng)注意配料的溫度適中,配方配料要滿足要求。膠衣層涂刷過程中應(yīng)限制涂刷的厚度,涂刷必須要保障涂料均勻,膠衣層的厚度為250~500g/m2。鋪層操作時,要求玻璃纖維不能夠出現(xiàn)變霉、彎曲變形、褶皺、潮濕等缺陷,否則不能夠進(jìn)行轉(zhuǎn)序;鋪層操作時要嚴(yán)格控制樹脂用量,確保涂敷均勻。檢驗檢查以及測試作為玻璃鋼面板制作的最后流程,那么在進(jìn)行檢查的時候必須要開展固化情況檢查、糊制作業(yè)完成之后檢查,并完成成品檢驗以及熱性能測試等操作。

4玻璃鋼面板制造新技術(shù)展望

隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展,新型技術(shù)在工業(yè)生產(chǎn)中迎來了極大的挑戰(zhàn)和機(jī)遇。我國面板廠商的生產(chǎn)能力隨著市場份額的增加,其生產(chǎn)量、銷售量也在逐漸增加。雖然玻璃鋼面板行業(yè)也呈現(xiàn)出增長態(tài)勢,但是和世界其他玻璃鋼面板生產(chǎn)企業(yè)來比,還仍然屬于初級起步階段。經(jīng)過多年的發(fā)展,我國玻璃鋼板面在電器行業(yè)、汽車行業(yè)、建筑行業(yè)以及手機(jī)行業(yè)的應(yīng)用比較廣泛。玻璃鋼面板在電器行業(yè)中的應(yīng)用分為彩晶玻璃面板和鋼化玻璃面板兩種形式,彩晶玻璃面板是最近幾年出來的新型材料,其在家電配件行業(yè)應(yīng)用率還較低,很多還是應(yīng)用的白板玻璃面板,而鋼化玻璃則更多被應(yīng)用于黑白家電玻璃配件。鋼化玻璃在汽車行業(yè)的應(yīng)用也相當(dāng)廣泛,20世紀(jì)50年代將玻璃鋼應(yīng)用于企業(yè)制造,其主要作為車用的潛在材料。經(jīng)過長時間的發(fā)展,20世紀(jì)80年代實現(xiàn)了玻璃鋼汽車零部件的批量制造和研制,其已經(jīng)成為了車用材料之一,涵蓋了GMT、SMC、手糊等工藝,這些工藝選擇較為靈活且投資少、工藝門檻低,被國內(nèi)汽車生產(chǎn)商逐步掌握。

5結(jié)語

隨著玻璃鋼面板制造工藝日益成熟,其在國內(nèi)的應(yīng)用變得越來越廣泛,玻璃鋼面板材料作為一種新型的復(fù)合材料,符合環(huán)保和節(jié)能要求,因此玻璃鋼面板的發(fā)展?jié)摿薮?。本文針對玻璃鋼面板制造工藝相關(guān)問題進(jìn)行研究,從基礎(chǔ)認(rèn)識到工藝施工進(jìn)行詳細(xì)介紹,希望能夠為廣大讀者提供玻璃鋼面板制造與發(fā)展相關(guān)研究交流。

作者:馬偉 單位:中車四方車輛有限公司

參考文獻(xiàn)

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[4]王藝真,張曉君,謝永和,等.Outbound46豪華帆船制造工藝流程[J].船海工程,2013,(6).

工藝研究論文范文第4篇

1.1材料

微生物油脂(含43%ARA),嘉必優(yōu)生物工程(武漢)有限公司贈送;固定化酶(LipozymeRMIM)購于北京諾維信公司;1,3-ARA-DAG、1,2-ARA-DAG購于瑞典Larodan公司;正己烷、乙酸乙酯、冰乙酸、甲醇均為色譜純,購于德國CNW公司;氫氧化鈉、尿素、無水硫酸鎂、鹽酸、乙醇、石油醚、甘油、無水乙醚、4A型分子篩均為分析純,購于國藥化學(xué)試劑集團(tuán)。

1.2試驗儀器

分析天平(AUY120,SHIMADZU,Japan);旋轉(zhuǎn)蒸發(fā)儀(RE-52A,上海亞榮生化儀器);集熱式恒溫磁力攪拌水浴鍋(DF-101S,鞏義市予華儀器有限責(zé)任公司);氣相色譜儀(Agilent7890A,美國Agilent公司);高效液相色譜儀(Agilent1200,美國Agilent公司);質(zhì)譜儀(AB4000Q-Trap,美國AB公司);微型旋渦混合儀(WH-3,上海滬西分析儀器有限公司)。

1.3試驗方法

1.3.1尿素包埋法純化微生物油脂于500mL三口瓶中加入40g微生物油脂、200mL無水乙醇、30%氫氧化鈉(以微生物油脂質(zhì)量計),充氮?dú)獗Wo(hù)下,在恒溫水浴加熱攪拌器上80℃水浴回流2h,加入100mL的蒸餾水,攪拌均勻并冷卻至室溫,加鹽酸酸化至pH=1~2左右[18]。用無水乙醚∶石油醚=1∶1(V/V)混合溶液萃取2~3次,將萃取液水洗至中性,并旋轉(zhuǎn)蒸發(fā)除去有機(jī)相,得到游離形態(tài)的脂肪酸混合物。將其加入到尿素/乙醇溶液中,氮?dú)獗Wo(hù)下回流2h后,迅速轉(zhuǎn)移到250mL的錐形瓶中,密封后于-20℃冰箱中結(jié)晶過夜。所得到的尿素包合物經(jīng)抽濾,旋轉(zhuǎn)蒸發(fā)和萃取后,經(jīng)無水硫酸鎂脫水得到純化后的脂肪酸。稱重并計算回收率。并取少量原樣品和尿素包埋后的樣品進(jìn)行甲酯化衍生化處理,經(jīng)GC檢測尿素包埋前后ARA的含量變化。1.3.2酶法合成富含ARA的1,3-DAG按照一定的摩爾比準(zhǔn)確稱取ARA和甘油于20mL兩口圓底燒瓶中,氮?dú)獗Wo(hù)條件下,將其置于一定溫度的水浴鍋中,待攪拌均勻后,加入一定量的固定化酶LipozymeRMIM和20%(占底物總質(zhì)量)已活化的4A型分子篩,在200r/min的轉(zhuǎn)速下攪拌反應(yīng),按一定的時間間隔取樣,采用HPLC-MS-MRM分析酯化后產(chǎn)物及各組分的相對百分含量。1.3.3脂肪酸的GC檢測脂肪酸的甲酯化衍生化處理采用本實驗室建立的方法[19]。GC檢測條件為色譜柱:HP-FFAP毛細(xì)管柱(Agilent,30m×0.25mm×0.5μm);檢測器:氫離子火焰化檢測器(FlameIonizationDetector,F(xiàn)ID);以氮?dú)鉃檩d氣,進(jìn)樣口壓力為25psi,進(jìn)樣量為1μL,分流比為1∶30;升溫程序:初始溫度210℃保持7min,以20℃/min升溫至230℃并保持5min,總分析時間為12min;進(jìn)樣口和檢測器溫度分別為260℃和280℃。采用面積歸一法計算脂肪酸的相對百分含量。1.3.4產(chǎn)物中1,3-DAG的HPLC-MS-MRM檢測產(chǎn)物中1,3-ARA-DAG的HPLC檢測條件為色譜柱:Agilent-SIL(5μm,2.0mm×250mm);流動相:正己烷/乙酸乙酯/乙酸=80∶20∶1,(V/V/V);流速:0.5mL/min;柱溫:40℃;進(jìn)樣量:10μL;總時間:20min。檢測器MS的條件為APCI模式:正離子;CUR:137.9kPa;CAD:medium;NC:27.38kPa;溫度(TEM):450℃;掃描模式:MRM-EPI;掃描速度:1000u/s;離子源氣體1(ionsourcegas1,GS1)∶344.75kPa;輔助加熱(interfaceheater,ihe):開;DP:80V;CE:35V和55V;碰撞電壓擺幅(collisionenergyspread,CES):5V;碰撞室輸出電壓(collisioncellexitprotential,CXP)17V;質(zhì)量范圍:500~1000m/z。采用面積歸一法計算產(chǎn)物中1,3-DAG的相對百分含量。1.3.5數(shù)據(jù)分析本實驗采用SAS(statisticalanalysissystem)9.0統(tǒng)計軟件進(jìn)行數(shù)據(jù)處理,實驗重復(fù)三次,取其平均值。用Origin作圖工具,對結(jié)果進(jìn)行分析。

2結(jié)果與分析

2.1尿素包埋法純化微生物油脂中的ARA

尿素包埋法作為一種普遍的富集LC-PUFAs的方法,一直受到人們的青睞[21]。本實驗中,當(dāng)尿素∶混合脂肪酸∶甲醇比為2g∶1g∶20mL,結(jié)晶溫度為-20℃時,經(jīng)GC檢測分析后,ARA的相對百分含量由原來的43%(如圖1中A)提高到83%,且回收率為54.35%。力為25psi,進(jìn)樣量為1μL,分流比為1∶30;升溫程序:初始溫度210℃保持7min,以20℃/min升溫至230℃并保持5min,總分析時間為12min;進(jìn)樣口和檢測器溫度分別為260℃和280℃。采用面積歸一法計算脂肪酸的相對百分含量。1.3.4產(chǎn)物中1,3-DAG的HPLC-MS-MRM檢測產(chǎn)物中1,3-ARA-DAG的HPLC檢測條件為色譜柱:Agilent-SIL(5μm,2.0mm×250mm);流動相:正己烷/乙酸乙酯/乙酸=80∶20∶1,(V/V/V);流速:0.5mL/min;柱溫:40℃;進(jìn)樣量:10μL;總時間:20min。檢測器MS的條件為APCI模式:正離子;CUR:137.9kPa;CAD:medium;NC:27.38kPa;溫度(TEM):450℃;掃描模式:MRM-EPI;掃描速度:1000u/s;離子源氣體1(ionsourcegas1,GS1)∶344.75kPa;輔助加熱(interfaceheater,ihe):開;DP:80V;CE:35V和55V;碰撞電壓擺幅(collisionenergyspread,CES):5V;碰撞室輸出電壓(collisioncellexitprotential,CXP)17V;質(zhì)量范圍:500~1000m/z。

2.2產(chǎn)物中1,3-DAG的HPLC-MS-MRM檢測

脂肪酸與甘油酯化反應(yīng)的產(chǎn)物中有TAG、1,2-DAG、1,3-DAG、1(2)-MAG和未反應(yīng)的脂肪酸及甘油。本實驗就產(chǎn)物中主要的產(chǎn)物TAG、1,2-DAG、1,3-DAG進(jìn)行定量檢測,通過優(yōu)化色譜條件,最終確定流動相:正己烷/乙酸乙酯/乙酸=80∶20∶1,(V/V/V);流速:0.5mL/min;進(jìn)樣量:10μL;總時間:20min時,分離效果較好。

2.3脂肪酶催化合成

1,3-DAG的單因素實驗2.3.1反應(yīng)時間對酶促酯化合成1,3-DAG的影響本實驗在甘油與ARA摩爾比為1∶2,脂肪酶添加量為5%(以底物總質(zhì)量計),反應(yīng)溫度為50℃的條件下,定期取樣分析產(chǎn)物中1,3-DAG含量的變化。結(jié)果如圖3所示,隨著反應(yīng)時間的延長,底物中1,3-DAG的相對百分含量呈現(xiàn)先增加后減小的趨勢,并在2h時,達(dá)到最大值68.9%;2h后,1,3-DAG的相對百分含量明顯下降,到10h時降為16.1%并趨于穩(wěn)定。這可能是因為隨著反應(yīng)時間的延長,1,3-DAG發(fā)生了?;D(zhuǎn)移,進(jìn)而轉(zhuǎn)化為1,2-DAG或者TAG,從而使反應(yīng)產(chǎn)物中1,3-DAG的含量降低。因此,2h為最佳的反應(yīng)時間。2.3.2反應(yīng)溫度對酶促酯化合成1,3-DAG的影響本實驗在反應(yīng)時間(2h)、脂肪酶添加量(5%)和底物摩爾比(甘油/ARA=1∶2)一定的條件下來優(yōu)化溫度對酯化合成1,3-DAG的影響。由圖4可知,隨著反應(yīng)溫度的升高,1,3-DAG的相對百分含量呈現(xiàn)先增加后減小的趨勢,并在50℃時達(dá)到最大,為68.3%。隨著溫度的繼續(xù)升高,其含量呈現(xiàn)遞減的趨勢。這可能是由于溫度的升高促使脂肪酶的活力逐漸提高,而且溫度升高有利于底物混合均勻,降低反應(yīng)體系的黏度,從而更有利于酯化反應(yīng)的進(jìn)行。然而,隨著溫度進(jìn)一步升高,酰基轉(zhuǎn)移率也相應(yīng)的增加,從而使1,3-DAG的相對百分含量降低;此外,長時間的高溫反應(yīng)環(huán)境條件會造成部分酶活力喪失,甚至?xí)斐葾RA發(fā)生氧化,均可能導(dǎo)致1,3-DAG相對百分含量的降低。因此,綜合考慮以上因素,50℃作為反應(yīng)溫度較佳。2.3.3不同底物摩爾比對酶促酯化合成1,3-DAG的影響在反應(yīng)溫度50℃、反應(yīng)時間2h及脂肪酶添加量為5%的條件下,考察不同底物摩爾比對反應(yīng)結(jié)果的影響。由圖5可知,在一定范圍內(nèi),隨著體系中ARA含量的增加,產(chǎn)物中1,3-DAG的相對百分含量逐漸增加,并在甘油/ARA為1∶2時,1,3-DAG的相對百分含量最高達(dá)72.1%。然而隨著ARA的繼續(xù)增加,產(chǎn)物中1,3-DAG的量開始降低,這可能是過量的ARA與產(chǎn)物中的1,3-DAG進(jìn)一步發(fā)生反應(yīng)生成了TAG。因此綜合考慮,反應(yīng)體系中底物摩爾比甘油/ARA采用1∶2為宜。2.3.4脂肪酶添加量對酶促酯化合成1,3-DAG的影響在反應(yīng)時間2h、反應(yīng)溫度50℃和底物摩爾比(甘油/ARA)為1∶2的條件下,設(shè)計實驗考察脂肪酶添加量對產(chǎn)物中1,3-DAG的影響。如圖6所示,脂肪酶的添加量對反應(yīng)有顯著影響。脂肪酶添加量在1%~5%的范圍內(nèi),1,3-DAG的相對百分含量隨著脂肪酶添加量的增加而增加,并在酶添加量為5%時,1,3-DAG相對百分含量達(dá)到最大值82.8%;當(dāng)繼續(xù)增加酶量到10%時,1,3-DAG的含量有所降低,這可能是因為底物已經(jīng)被脂肪酶分子所飽和,且隨著脂肪酶添加量的增加,一定程度上也增加了發(fā)生?;D(zhuǎn)移的幾率,將1,3-DAG轉(zhuǎn)化為1,2-DAG或者TAG。綜合考慮以上因素,最佳的脂肪酶添加量為5%。

2.4響應(yīng)面試驗結(jié)果與分析

2.4.1回歸方程的建立與分析基于單因素試驗結(jié)果,選取溫度(X1)、時間(X2)、酶加量(X3)及底物摩爾比(X4)為自變量,以產(chǎn)物中1,3-DAG相對百分含量(以峰面積表示)Y為響應(yīng)值,采用中心組合設(shè)計實驗,對所獲得的單因素條件進(jìn)行響應(yīng)面優(yōu)化。以Box-Benheken實驗設(shè)計獲得數(shù)據(jù)為基礎(chǔ),在此基礎(chǔ)上利用SAS9.0軟件對獲得的數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合分析,得到1,3-DAG含量的動態(tài)參數(shù)方程如下:Y=152300+20562.58X1+36337.5X2+47125X3+1780.25X4-20213.37X1X1+1502.25X1X2+12545X1X3-12985X1X4-38758.75X2X2+10302.5X2X3+12946.75X2X4-30572.5X3X3+15107.5X3X4-20180.37X4X4。從回歸方程模型系數(shù)的方差分析結(jié)果(表3)可以看出,模型P=0.0063<0.01,說明回歸模型方程極顯著。模型的R2值為0.8407,表明優(yōu)化好的參數(shù)值有大約84.07%來源于回歸方程模型,同時模型的失擬項P=0.544869>0.05,符合失擬項不顯著的要求。這表明此模型可以很好的用來預(yù)測最優(yōu)化條件。且根據(jù)方差分析可知,各因子對1,3-DAG的影響主次關(guān)系為X3>X2>X1>X4,即酶添加量最大,其次為時間、溫度,底物摩爾比最小。2.4.2響應(yīng)面優(yōu)化及模型驗證為了更直觀地顯示各因素之間的關(guān)系,對經(jīng)響應(yīng)面法優(yōu)化后的結(jié)果進(jìn)行規(guī)范分析,考察SAS9.0所擬合的響應(yīng)曲面形狀,獲得響應(yīng)面立體圖及對應(yīng)的等高線圖,如圖7所示,模型具有穩(wěn)定點(diǎn),各因素間的交互作用較明顯。經(jīng)擬合分析后,得出酶促酯化合成1,3-DAG的穩(wěn)定值及最優(yōu)條件,最佳工藝參數(shù)為:X1(溫度)57℃,X2(時間)2.7h,X3(酶量)7.9%,X4(摩爾比)2.5∶1。在此最優(yōu)條件下,進(jìn)行三次重復(fù)驗證實驗,1,3-DAG的實際平均峰面積為9.8×104,與理論值(1.0×105)非常接近,說明該預(yù)測模型是可靠的;并且,此時1,3-DAG在整個DAG和TAG混合物中的相對百分含量為73.5%,且1,3-ARA-DAG含量為38.1%。

3結(jié)論

工藝研究論文范文第5篇

關(guān)鍵詞:混凝土;快速施工;方案及工藝;三峽工程

1概述

三峽工程大壩為混凝土重力壩,最大壩高181m,樞紐工程混凝土澆筑總量達(dá)2800萬m3。如此巨大的混凝土工程施工總量,導(dǎo)致了三峽工程混凝土施工澆筑的高強(qiáng)度施工。

1.1混凝土施工強(qiáng)度

三峽工程混凝土澆筑高峰集中在第二階段工程,其混凝土澆筑總量達(dá)1860萬m3。根據(jù)施工進(jìn)展及總進(jìn)度的安排,1998年為118萬m3,1999年為458萬m3,2000年為548萬m3,2001年為403萬m3,2002年計劃完成142萬m3。施工高峰時段主要集中在1999~2001年三年間,其中,以2000年的混凝土澆筑強(qiáng)度為最高,要求年最高澆筑量達(dá)到500萬m3,月最高達(dá)到40萬m3,日最高達(dá)到2.0萬m3以上。

1.2混凝土施工手段

根據(jù)對澆筑強(qiáng)度和施工場地分析,采用傳統(tǒng)的門塔機(jī)澆筑施工手段是不能滿足澆筑強(qiáng)度要求的,必須尋找新型高強(qiáng)度的澆筑手段。

另外,大型門塔機(jī)澆筑方案從拌和樓出機(jī)口到澆筑倉,均采取間歇式給料方式,供料的中轉(zhuǎn)環(huán)節(jié)多,供料效率低下,多座拌和樓與多座門塔機(jī)再與多個澆筑倉之間生產(chǎn)組合錯綜復(fù)雜,易于錯料,更增加了施工管理的難度。

1.3混凝土施工工藝

三峽大壩沿縱向分若干壩段,沿壩段分若干壩塊,沿壩塊分幾十個升層,每個升層又分若干澆筑層。一個升層即構(gòu)成混凝土的一個澆筑倉位。一個混凝土倉的施工全過程是從兩個同步進(jìn)行的流程開始的,一個流程是混凝土澆筑的倉面準(zhǔn)備;另一個流程是混凝土生產(chǎn)及運(yùn)輸,當(dāng)兩個流程匯集到一起時,便形成倉面混凝土澆筑流程,緊后的流程則是混凝土護(hù)理。如此循環(huán)推進(jìn),三峽第二階段工程高峰期大壩施工部位將出現(xiàn)20多個倉面同步澆筑的景象。

由此可見,采用傳統(tǒng)的混凝土澆筑工藝如散裝鋼模板,人工手持式振搗等已遠(yuǎn)不能滿足如此高強(qiáng)度和十分復(fù)雜的混凝土澆筑需要,必須相應(yīng)采取新的施工倉面配套和施工工藝。

2大壩混凝土快速施工布置及方案

以塔(頂)帶機(jī)為主,輔以大型門塔機(jī)和纜機(jī)的施工方案總體思路是:塔帶機(jī)澆筑一條龍作業(yè),生產(chǎn)效率高,適應(yīng)于連續(xù)高強(qiáng)度的混凝土施工,承擔(dān)混凝土澆筑的主要任務(wù);配備大型門塔機(jī)、纜機(jī)等作為輔助設(shè)備,負(fù)責(zé)金結(jié)安裝、備倉、倉面設(shè)備轉(zhuǎn)移和澆筑部分混凝土等任務(wù),避免因塔(頂)帶機(jī)的工況轉(zhuǎn)換而影響效率。拌和能力的配備留有一定余地,以利塔(頂)帶機(jī)效率的充分發(fā)揮。塔(頂)帶機(jī)供料線布置為一機(jī)一帶,確保塔(頂)帶機(jī)運(yùn)行的可靠性。

2.1混凝土拌和設(shè)備

4個混凝土拌和系統(tǒng),共7座攪拌樓,常態(tài)常溫混凝土總生產(chǎn)能力為1960m3/h。各拌和樓均能生產(chǎn)7℃冷混凝土。

(1)布置在基坑下游79m高程拌和系統(tǒng)設(shè)置2座4×4.5m3自落式拌和樓,每座樓生產(chǎn)能力為320m3/h。此系統(tǒng)主要供應(yīng)泄洪壩5#~23#壩段混凝土澆筑。

(2)布置在左岸廠房壩段上游面90m高程拌和系統(tǒng)設(shè)置2座拌和樓。4×6m3自落式拌和樓生產(chǎn)能力為320m3/h,4×3m3自落式拌和樓生產(chǎn)能力為240m3/h。此系統(tǒng)主要供應(yīng)泄洪壩段1#~5#壩段、導(dǎo)墻壩段及左廠壩段11#~14#壩段混凝土。

(3)布置在左非泄洪流壩段下游120m高程拌和系統(tǒng)設(shè)置2座4×3m3自落式拌和樓,生產(chǎn)能力為2×240m3/h。此系統(tǒng)主要供應(yīng)左非泄洪流壩段及左廠1#~10#壩段混凝土。

(4)布置在左岸進(jìn)廠房公路左側(cè)82m高程拌和系統(tǒng)設(shè)置1座4×3m3自落式拌和樓,生產(chǎn)能力為240m3/h。此系統(tǒng)主要供應(yīng)左岸廠房混凝土。

2.2混凝土澆筑設(shè)備

主要設(shè)備有6臺塔(頂)帶機(jī),塔帶機(jī)與拌和樓連接的6條總長3800m的膠帶混凝土輸送線,4臺胎帶機(jī),7臺MQ2000型高架門機(jī),2臺25t擺塔式纜索起重機(jī),1臺K1800型塔式起重機(jī),1臺MQ6000型門機(jī),2臺300t履帶吊。

(1)泄洪壩段在壩軸線下游76m順壩軸線方向布置4臺塔帶機(jī),主要用于該部位的混凝土澆筑,在壩軸線下游121m順壩軸線45m高程的軌道上布置1臺K—1800型塔吊和1臺MQ2000型高架門機(jī)。其工作任務(wù)是,前期協(xié)助混凝土施工,后期以吊裝金屬結(jié)構(gòu)為主。

(2)廠房壩段壩軸線下游44m順軸線布置2臺頂帶機(jī),主要用于左廠7#~14#壩段混凝土澆筑,壩軸線下游65m順軸線120m高程的施工棧橋上布置2臺MQ2000型門機(jī),專門用于輸水壓力鋼管和水輪發(fā)電機(jī)埋設(shè)件的吊裝。

(3)廠房部位在廠房下游面距壩軸線195m的30m高程順壩軸線方向的軌道上布置4臺MQ2000型高架門機(jī),用于左岸廠房部位的混凝土施工。

(4)纜索起重機(jī)的布置2臺擺塔式纜索起重機(jī)為廠壩第二階段工程施工提供了一個空中走廊,主塔設(shè)在左非泄洪8#壩段185m高程上,副塔設(shè)在導(dǎo)流明渠縱向圍堰壩段160m高程頂部,跨度1416m,在壩軸線長度方向可控制整個廠壩第二階段工程的長度,寬度可控制從壩軸線以上15m至壩軸線以下65m,即2臺纜機(jī)可控制上下游方向80m寬度且在工作區(qū)域?qū)挾确较蛳嗷ゴ罱?0m。

(5)公用設(shè)備第二階段工程廠壩部分分3個標(biāo)段,由3個施工企業(yè)負(fù)責(zé)施工。4臺胎帶機(jī)、2臺300t履帶吊等業(yè)主擁有的移動性強(qiáng)的設(shè)備不固定在一個標(biāo)段使用,根據(jù)施工需要可靈活調(diào)配。

3大壩混凝土快速施工倉面配套及工藝

采用塔(頂)帶機(jī)澆筑混凝土,其澆筑強(qiáng)度將成倍地提高,因此,對澆筑倉面各項資源配置無論是容量還是數(shù)量都將明顯增加,對倉面組織管理水平的要求也將顯著提高。

3.1塔(頂)帶機(jī)澆筑的倉面配套

3.1.1倉面設(shè)備配套

(1)平倉機(jī):一般每1個塔(頂)帶機(jī)澆筑倉配置1臺平倉機(jī)和平倉鏟,死角部位輔以人工平倉振搗。

(2)振搗機(jī):對于素混凝土或鋼筋不太多的混凝土澆筑倉,通常配備1臺8頭平倉振搗機(jī)加3~4部手持式振搗棒或者1臺5頭平倉振搗機(jī)加4~5部手持式振搗棒。對于鋼筋非常密集或有水平鋼筋網(wǎng)和過流面等比較特殊的倉位,振搗要求比較高,一般不配平倉振搗機(jī),直接配5~8部手持式振搗棒用人工振搗。

(3)噴霧機(jī):在高溫季節(jié)澆筑混凝土?xí)r,每倉配備2~3部搖擺式噴霧機(jī)。

3.1.2倉面人員配套

(1)施工人員應(yīng)按照倉位情況進(jìn)行合理配置,一般素混凝土倉、少筋混凝土倉配備8~12人,多筋混凝土倉、水平鋼筋網(wǎng)倉、過流面混凝土倉配備11~16人。

(2)倉面配備值班木工、鋼筋工、預(yù)埋工、電工和止水專職人員。各工序值班、帶班人員至少1名到位,并掛標(biāo)識牌。

(3)倉面上配置專人分散集中的粗骨料。

3.1.3倉面工具配套

(1)每個澆筑倉至少配置2桶、2瓢、3鍬用以倉面處理。

(2)為防止混凝土澆筑過程中的骨料分離及骨料集中現(xiàn)象,每個澆筑倉至少配備2把專用耙

(3)配備2~3只真空吸水管,用以隨時吸除倉面的混凝土泌水或集水。

(4)配備2臺灑水器,用以收倉后對倉面灑水養(yǎng)護(hù)。

3.1.4其它器材設(shè)施配套

(1)在混凝土開倉前,保證風(fēng)、水、電通暢。

(2)采用平鋪澆筑法施工時,澆筑倉應(yīng)準(zhǔn)備保溫被待用,隨著平倉振搗的進(jìn)展,及時覆蓋保溫被,保溫被之間應(yīng)有10cm的搭接長度,以確保保溫效果。

(3)雨季施工時,倉面配有彩條布和鋼筋等材料,搭設(shè)活動防雨棚等。

3.1.5倉面組織管理

為保證塔帶機(jī)澆筑混凝土一條龍正常運(yùn)行,需建立一個組織嚴(yán)密、運(yùn)行高效、信息反饋及時的倉面組織管理系統(tǒng)。

(1)綜合協(xié)調(diào)系統(tǒng):對混凝土一條龍施工提供技術(shù)、質(zhì)量、安全、機(jī)電設(shè)備保障,確定拌和樓、澆筑手段及開倉時間,協(xié)調(diào)澆筑過程中出現(xiàn)的各種矛盾,組織處理突發(fā)事情。

(2)澆筑系統(tǒng)(倉面指揮):倉面指揮由澆筑隊長擔(dān)任,負(fù)責(zé)澆筑倉面的組織指揮,對倉位的要料、下料、平倉振搗、溫控、排水等負(fù)責(zé),確保混凝土澆筑質(zhì)量。

(3)操作系統(tǒng):由調(diào)度室負(fù)責(zé)組織、協(xié)調(diào),確保各操作系統(tǒng)正常運(yùn)行,拌制合格的混凝土,并使混凝土準(zhǔn)確、快速入倉。

3.2倉面工藝設(shè)計

3.2.1設(shè)計原則

倉面條帶布置要盡量簡化,標(biāo)號切換次數(shù)盡可能少,塔帶機(jī)運(yùn)行線路要短且易于操作,整個下料過程要易于實現(xiàn),資源配置要充分,來料流程要優(yōu)化。

3.2.2澆筑方法及強(qiáng)度要求

(1)平澆法:該方法適合于塔帶機(jī)高強(qiáng)度、快速運(yùn)送混凝土的特點(diǎn),在低溫季節(jié),除倉面鋼筋特別多、結(jié)構(gòu)特別復(fù)雜部位外,均采用平澆法澆筑。在高溫季節(jié)對于倉面面積小于500m2采用塔帶機(jī)入倉時,亦采用平澆法施工,澆筑時鋪層厚度可按照35~55cm下料。

(2)臺階法:對于倉面面積大、鋼筋密集、結(jié)構(gòu)復(fù)雜的倉位,經(jīng)監(jiān)理批準(zhǔn)后可使用臺階法澆筑,以滿足溫控及覆蓋前混凝土不初凝等條件要求。臺階的一次鋪料寬度控制在8~10m以上,接頭部位臺階寬度不小于3~4m。

3.2.3倉面設(shè)計的內(nèi)容

倉面設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)格式包括以下內(nèi)容:

①倉面情況,包括倉面所在壩段、壩塊、高程、面積、方量、混凝土級配種類要求,倉位施工特點(diǎn)等;②倉面預(yù)計開倉時間、收倉時間、澆筑歷時、入倉強(qiáng)度、供料拌和樓;③倉面資源配置,包括機(jī)具、工具、材料、人員數(shù)量要求;④倉面設(shè)計圖,圖上標(biāo)明混凝土分區(qū)線,混凝土種類標(biāo)號,澆筑順序等;⑤混凝土來料流程表;⑥對倉面特殊部位如止水、止?jié){片周圍、鋼筋密集、過流表面等重要部位指定專人負(fù)責(zé)混凝土澆筑質(zhì)量工作;⑦對特別重要部位,必須編制專門的施工措施;⑧倉面“澆筑情況評述”,收倉后,由質(zhì)檢人員和監(jiān)理工程師對該倉混凝土澆筑情況進(jìn)行簡要評述,對可能存在的澆筑質(zhì)量問題提出處理意見。

倉面設(shè)計由澆筑單位提出,一式六份,經(jīng)監(jiān)理批準(zhǔn)后除班長、質(zhì)檢員及監(jiān)理隨身帶外,還應(yīng)視情況復(fù)印送給有關(guān)部門(如拌和樓試驗室、塔帶機(jī)操作人員等)。

3.3塔(頂)帶機(jī)澆筑新工藝

混凝土快速優(yōu)質(zhì)施工,給澆筑工藝提出了更新更高的要求,因此,除對模板工藝、鋼筋工藝、預(yù)埋工藝外,對許多傳統(tǒng)工藝進(jìn)行了改革。

3.3.1供料工藝

(1)供料皮帶上設(shè)置遮蓋或保溫措施。

(2)建立有效的樓(拌和樓)—帶(供料皮帶)—機(jī)(塔帶機(jī))—倉(澆筑倉)之間的通訊聯(lián)系或自動監(jiān)控系統(tǒng)。

(3)皮帶卸料處設(shè)置擋板、卸料導(dǎo)管和刮板,以避免骨料分離和砂漿損失。

(4)塔帶機(jī)輸送系統(tǒng)裝置沖洗設(shè)備,卸料后及時沖洗供料皮帶上所粘附的水泥砂漿。沖洗時采取措施防止沖洗水流入新澆混凝土中。

3.3.2布料工藝

(1)布料層面處理:用塔帶機(jī)澆筑四級配混凝土?xí)r,為便于塔帶機(jī)運(yùn)輸,第一層層面處理一般不采取傳統(tǒng)的水平層面鋪砂漿的方法,而改用小級配混凝土或同強(qiáng)度等級的富砂漿混凝土。具體為:迎水面至排水管前緣區(qū)域,采用20cm厚二級配混凝土;其余部位(包括中塊)采用三級配富砂漿混凝土,層厚為一個澆筑坯層,約40cm。

(2)布料方向與次序:當(dāng)平澆法澆筑時,迎水面?zhèn)}位鋪料方向與壩軸線平行;上塊澆筑方向從上往下,下塊澆筑方向從下往上,中間倉位視倉面情況確定起始下料點(diǎn);

基巖面、凸凹不平的老混凝土面及斜坡上的倉位,由低到高鋪料;

倉內(nèi)采用多種標(biāo)號混凝土?xí)r,原則上先高標(biāo)號后低標(biāo)號的下料順序,保證高標(biāo)號區(qū)達(dá)到設(shè)計寬度要求;

有廊道、鋼管或埋件的部位,卸料時,廊道、鋼管兩側(cè)均衡上升,其兩側(cè)高差不得超過鋪料的層厚。

當(dāng)采用臺階法澆筑時,從塊體短邊一端向另一端鋪料,邊前進(jìn)、邊加高,逐步推進(jìn)并形成明顯的臺階。澆筑壩體迎水面?zhèn)}位時,采取順壩軸線方向鋪料。

(3)鋪料厚度與寬度:鋪料厚度視混凝土入倉速度、鋪料允許間隔時間和倉位大小決定。勞動組合、振搗器工作能力等要滿足澆筑的需要,必須保證下層混凝土初凝之前覆蓋上一層混凝土。采用平澆法時,鋪料層厚度一般采用50cm;采用臺階法澆筑時,鋪料層厚度一般采用50cm。對于升層高度1.5m的倉位,鋪料寬度取10~12m;對于升層高度2.0m的倉位,鋪料寬度取8~10m,臺階寬取2~3m。

3.3.3下料和振搗工藝

對沒有鋼筋的倉面,塔帶機(jī)下料時,下料導(dǎo)管卸料口距倉面應(yīng)不大于1.5m,并均勻移動布料,堆料高度不宜大于1.0m,以免骨料分離。布料條帶清晰,并有足夠?qū)挾?。在模板周圍布料時,卸料點(diǎn)與模板的距離保持在1~1.5m,人工分散粗骨料后,再用平倉機(jī)將混凝土就位。在止水、止?jié){片和預(yù)埋件部位布料時,嚴(yán)禁下料導(dǎo)管直接下料,由人工送料填滿。

在進(jìn)行水平鋼筋網(wǎng)澆筑層混凝土下料時,盡量降低下料高度,一次卸料的堆料高度控制在50cm以下,澆筑坯層厚度不大于30cm。豎向鋼筋部位卸料時,卸料部位應(yīng)離開鋼筋0.5~0.8m,并加強(qiáng)人工平倉。

臺階法澆筑時,平倉振搗機(jī)站在中間(第二層)的臺階上,覆蓋范圍比較理想;平層法澆筑時,平倉機(jī)一般站在層面上,緊跟下料接頭,隨時下料,隨時振搗。

混凝土澆筑應(yīng)先平倉后振搗,嚴(yán)禁以振搗代替平倉。振搗時間以混凝土粗骨料不再顯著下沉,并開始泛漿為準(zhǔn),以避免欠振或過振。

使用塔(頂)帶機(jī)澆筑的大倉位,應(yīng)配置振搗機(jī)振搗。使用振搗機(jī)時,振搗棒組應(yīng)垂直插入到混凝土中,振搗完應(yīng)慢慢拔出;移動振搗棒組,應(yīng)按規(guī)定間距相接;振搗第一層混凝土?xí)r,振搗棒組應(yīng)距硬化混凝土面5cm。振搗上層混凝土?xí)r,振搗棒頭應(yīng)插入下層混凝土5~10cm;振搗作業(yè)時,振搗棒頭離模板的距離應(yīng)不小于振搗棒的有效作用半徑。

3.3.4養(yǎng)護(hù)工藝

(1)長期流水養(yǎng)護(hù):根據(jù)現(xiàn)行水工混凝土施工規(guī)范,混凝土澆筑后養(yǎng)護(hù)時間一般為14d,重要部位養(yǎng)護(hù)到設(shè)計齡期;但三峽工程提出了更高的要求,主體工程普遍采取了長期流水養(yǎng)護(hù)。針對這一要求,再采用傳統(tǒng)的人工灑水養(yǎng)護(hù)工藝已不能滿足要求,必須推行新的養(yǎng)護(hù)工藝。

旋噴灑水養(yǎng)護(hù)適合于28d以內(nèi)的較長間歇期倉面養(yǎng)護(hù)。方法是在澆筑倉面按一定間排距d設(shè)置360°旋轉(zhuǎn)式噴水嘴,若噴水嘴噴射幅度為B(m)則取d=0.8B保持旋噴嘴始終不停地工作,即可做到長流水養(yǎng)護(hù)。

噴淋管(花管)養(yǎng)護(hù)適合于正常上升倉位的四周垂直面或長間歇期倉面養(yǎng)護(hù)。方法是沿倉位邊線在模板上口(用于對倉面養(yǎng)護(hù))或支腿(用于對側(cè)立面養(yǎng)護(hù))上鋪設(shè)花管。所謂花管即在管壁上均勻布鉆一排細(xì)孔的口寸鋼管,使用時,將管兩端封堵,水霧通過細(xì)孔噴出,灑在養(yǎng)護(hù)面上。給花管不停地通水,便可保持長流水養(yǎng)護(hù)。

(2)倉面覆蓋養(yǎng)護(hù):覆蓋保水養(yǎng)護(hù)。該方法適合于大于28d的長間歇倉面養(yǎng)護(hù)。方法是在養(yǎng)護(hù)倉面全面覆蓋養(yǎng)護(hù)材料,如隔熱被,風(fēng)化砂或土等,給覆蓋材料浸水并始終保持覆蓋材料處于水飽和狀態(tài),即可滿足養(yǎng)護(hù)要求。

覆蓋灑水養(yǎng)護(hù)適合于夏季正常上升的倉面養(yǎng)護(hù)。由于倉面蒸發(fā)快,僅采取灑水養(yǎng)護(hù)不能滿足要求,因此對倉面覆蓋材料灑水養(yǎng)護(hù)效果較好。

(3)養(yǎng)護(hù)組織管理:在三峽混凝土施工中,養(yǎng)護(hù)與鋼筋、模板、預(yù)埋件和澆筑并駕齊驅(qū),已經(jīng)成為一項工程。澆筑倉均配置專職養(yǎng)護(hù)人員,實行掛牌上崗。養(yǎng)護(hù)實施的記錄由養(yǎng)護(hù)專業(yè)人員及時記載,并做到真實、詳盡。

4結(jié)論